بررسی های زمین شناسی میدانی و تجزیه و تحلیل پایداری زمین لغزش Duanjiagou

خلاصه

این مقاله پایداری زمین لغزش Duanjiagou را در بخش بزرگراه Bazhong به Guangan K134-K135 در چین تجزیه و تحلیل می‌کند. زمین لغزش Duanjiagou در 4 نوامبر 2015 رخ داد. به منظور کشف علت زمین لغزش، ما تحقیقات زمین شناسی میدانی را انجام دادیم. آزمایش‌های دارایی فیزیکی داخلی با گرفتن نمونه خاک دست‌نخورده از هسته‌های گمانه انجام شد. برای بررسی مقاومت خاک، آزمایش برش مستقیم اشباع و آزمایش برش باقیمانده اشباع را بر روی نمونه‌های خاک ناحیه لغزشی انجام دادیم. با توجه به خصوصیات فیزیکی خاک و پارامترهای مقاومت برشی اشباع خاک ناحیه لغزش، پایداری با روش انتقال نیروی زمین لغزش و روش شبیه‌سازی عددی مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت. نتایج نشان داد که در مرحله لغزش اولیه، ضریب ایمنی به دست آمده با استفاده از مقدار متوسط پارامترهای مقاومت برشی اشباع با وضعیت مشاهدات میدانی مطابقت خوبی داشت. رانش زمین در وضعیت ناپایدار بود. نرم شدن خاک و حفاری بستر در پای شیب از دلایل اصلی رانش زمین است.

کلید واژه ها:

زمین لغزش دوانجیاگو ; آزمایش برش مستقیم اشباع ; تجزیه و تحلیل پایداری ؛ ضریب ایمنی

1. معرفی

زمین لغزش یکی از رایج ترین و موثرترین روش های شکل دهی به مورفولوژی سطح است [ 1 ]. در مناطق کوهستانی و تپه ای در سراسر جهان وجود دارد. زمین لغزش نوعی بلای طبیعی است که در اثر یک سری فرآیندها ایجاد می‌شود و اغلب بر فعالیت‌های انسانی و محیط‌های ساختمانی تأثیر می‌گذارد و پیامدهای فاجعه‌باری در پی دارد. تحقیقات قبلی نشان می دهد که رانش زمین باعث تلفات بیشتر در کشورهای در حال توسعه مانند هند، چین، نپال، پرو، ونزوئلا و فیلیپین می شود [ 2 ، 3 ، 4 ]. یک زمین لغزش مربوط به بارندگی شدید فصلی، حفاری فرسایشی در پای شیب، اضافه بار غیر منطقی در بالای شیب و ترتیب زهکشی غیر علمی است [ 5 ، 6 ]., 7 , 8 ]. این عوامل نامطلوب باعث تسریع لغزش زمین لغزش می شود [ 8 ].

ارزیابی پایداری زمین لغزش یک موضوع تحقیقاتی مهم است و ضرایب پایداری به مقامات محلی در اقدامات پیشگیری و درمان زمین لغزش کمک می کند. روش‌های زیادی برای مطالعه پایداری شیب وجود دارد که عمدتاً شامل روش تعادل حدی سنتی و روش شبیه‌سازی عددی می‌شود. روش ارزیابی سنتی مبتنی بر مفهوم تعادل حدی [ 9 ، 10 ، 11 ، 12 ، 13 ، 14 ، 15 ] و روش های کاهش قدرت (SRM) [ 16 ، 17 ، 18 ، 19 است.]. بر اساس تئوری اجزای محدود، از روش شبیه سازی عددی برای مطالعه پایداری شیب استفاده می شود [ 20 ، 21 ].

در این مقاله، ما یک زمین لغزش متوسط تحت تأثیر باران و حفاری در دامنه دامنه‌ها را بررسی کردیم. ما اندازه، ترک‌ها، توزیع لایه خاک، توپوگرافی، آب‌های زیرزمینی و سایر جنبه‌های زمین لغزش را بررسی کردیم. به منظور آشکارسازی علت زمین لغزش، بررسی‌های زمین‌شناسی، حفاری و آزمایش‌های داخل ساختمان را انجام دادیم. با توجه به ایجاد ترک بر روی بدنه زمین لغزش، زمین لغزش به عنوان مرحله لغزش اولیه شناسایی شد. بر اساس پارامترهای برش مستقیم اشباع و برش باقیمانده اشباع نمونه های خاک در ناحیه لغزش، ضریب ایمنی با روش انتقال نیروی زمین لغزش و روش شبیه سازی عددی محاسبه شد.

2. زمین لغزش Duanjiagou

2.1. پس زمینه زمین لغزش Duanjiagou

زمین لغزش Duanjiagou در شهرستان یینگشان، شهر نانچونگ، استان سیچوان، چین، در بخش چپ بزرگراه باژونگ به گوانگان K134-K135 واقع شده است (همانطور که در شکل 1 نشان داده شده است ).

میانگین دمای سالانه 17.3 درجه سانتیگراد و میانگین ماهانه از 5 (ژانویه) تا 28 درجه سانتیگراد (ژوئیه) متغیر است. بیشترین دما در ماه های جولای و آگوست رخ می دهد و با بارش های فراوان مشخص می شود ( شکل 2 ). بارندگی در تمام فصول به طور مساوی توزیع نمی شود و 45 درصد کل سال در تابستان، 25 درصد در بهار و پاییز و 5 درصد در زمستان است.

ژئومورفولوژی محل زمین لغزش در شرق بالا و در غرب کم است و متعلق به توپوگرافی تپه برهنه سازی تکتونیکی با شیب 30-20 درجه است. آب های سطحی در سایت را می توان به دو نوع تقسیم کرد. نوع اول، نهر در خندق است که در مواقع عادی کوچکتر و پس از طوفان باران بزرگتر می شود. دوم آب آبیاری در شالیزار است.

شمع ضد لغزش 2 متر طول و 1 متر عرض دارد و جهت ضلع طولانی موازی با جهت لغزش زمین با عمق 30 متر است. به دلیل گودبرداری در پای دامنه ها، سطح آزاد عمودی در پای شیب ایجاد می شود. شیب در صبح روز 4 نوامبر 2015 دچار تغییر شکل لغزشی جدی شد. ترک خوردگی شدید منازل و راه های روستایی در شیب، شمع های ضد لغزش ^شماره 40 و 41 ^{# فرو ریخت و شکست و شماره 42}^# و 43 ^# شمع های ضد لغزش به طور قابل توجهی تمایل دارند. شمع های ضد لغزش مجاور در برابر شماره 40 ^# و 43 ^# نیز درجات مختلفی از تغییر شکل را نشان دادند ( شکل 3).). پس از رانش زمین، واحد ساختمانی برای جلوگیری از توسعه بیشتر زمین لغزش، بستر حفاری شده را پس‌انداز کرد.

2.2. ویژگی های زمین لغزش

طبق طبقه بندی حرکت زمین لغزش، زمین لغزش لغزشی است. سطح لغزنده مسطح و چند لغزشی است و خاک لغزنده خاک رس ریزدانه است (کرودن و وارنس 1996).

ارتفاع جلوی زمین لغزش 424 متر و ارتفاع لبه پشتی 465 متر است که اختلاف ارتفاع نسبی 41 متر را تشکیل می دهد. این یک زمین لغزش پسرفته با جهت لغزش 225 درجه است. عرض لبه جلویی 148 متر، طول جهت لغزش اصلی 170 متر، مساحت زمین لغزش 16000 متر مربع ^، ضخامت بدنه کشویی 3.1-16.2 متر و مقیاس بدنه لغزش است. حدود 192000 متر مکعب ^است . این زمین لغزش متوسط است.

در لبه پشتی زمین لغزش، سنگ بستر محلی نمایان است، زاویه شیب ملایم و توده سنگ پایدار است. لبه جلویی زمین لغزش در پای شیب حفاری بستر بزرگراه قرار دارد و یک خروجی برشی آشکار دیده می شود ( شکل 4 الف). زمین لغزش مرزهای مشخصی داشت و سمت چپ در خندق قرار داشت. از شکل کلی، زمین لغزش به شکل یک صندلی دایره ای بود.

ترک های کششی در جاده روستایی و شیب بالایی در لبه پشتی زمین لغزش ایجاد می شود. مناطق شکستگی با عرض حدود 1-2 متر در مناطق محلی تشکیل می شوند، عرض ترک های زمین از 5 تا 10 سانتی متر متغیر است ( شکل 4 ب). خانه نزدیک مرز به شدت ترک خورده بود ( شکل 4 ج). به دلیل تغییر شکل، سکوی زمین لغزش به صورت محلی با ارتفاع 1 متر تشکیل شد. ( شکل 4 د).

3. ویژگی های ژئوتکنیکی زمین لغزش

به منظور درک بهتر وضعیت زمین لغزش و ارائه داده های زمین شناسی برای تصفیه شیب، تحقیقات زمین شناسی مهندسی دقیقی را انجام دادیم. در بررسی زمین لغزش، سه خط پروفیل و 9 گمانه راه اندازی شد و گمانه های BZK5، BZK6 برای درک دقیق شرایط زمین شناسی اضافه شد. مکان ها در شکل 5 نشان داده شده است.

3.1. مشخصات ژئوتکنیکی خاک

سنگ شناسی لایه بدنه زمین لغزش از خاک رس سیلتی هولوسن کواترنر، تا حدی مخلوط با شن تشکیل شده است و سنگ بستر زیرین گل سنگ J _2S است. خاک رس سیلتی زرد مایل به قهوه ای است که به طور گسترده در بدنه های لغزنده و حالت های پلاستیکی-پلاستیکی مرطوب و سخت پراکنده شده است. رس سیلتی در ناحیه تماس با سطح سنگ بستر نسبتاً نرم با محتوای آب زیاد است و قطعات ماسه سنگ به صورت موضعی دیده می شود.

طی بررسی‌های زمین‌شناسی صحرایی و فرآیند حفاری، 25 گروه نمونه خاک دست‌نخورده شامل 8 گروه از نمونه‌های خاک ناحیه لغزش جمع‌آوری شد. آزمایش‌های آزمایشگاهی بر روی نمونه‌های خاک شامل چگالی، چگالی خشک، وزن مخصوص، نسبت فضای خالی، حد مایع به پلاستیک، محتوای آب، اشباع و غیره انجام شد. جدول 1 خواص خاک ها را فهرست می کند.

3.2. خواص و استحکام خاک ناحیه لغزنده

بر اساس داده‌های بررسی زمین‌شناسی صحرایی و حفره‌های حفاری، خاک ناحیه لغزش از نوع خاک رس سیلتی ( شکل 6 الف)، با ضخامت 30 تا 70 سانتی‌متر، عمدتاً زرد-قهوه‌ای، تا حدی قرمز-قهوه‌ای و خاکستری-سبز بود ( شکل 6 ب). ، حالت اشباع و پلاستیک-پلاستیک نرم. خراش ها و چین خوردگی های زمین لغزش را می توان از گمانه ها و خروجی های برشی خاک منطقه لغزش مشاهده کرد. ( شکل 6 ج).

از بخش طولی لغزش زمین لغزش، ویژگی های متغیر سطح لغزش را می توان به وضوح منعکس کرد. زاویه شیب سطح کشویی پشتی تندتر بود و زاویه شیب سطح کشویی جلو کوچکتر بود. سطح لغزنده صاف و عموماً رو به جنوب غربی بود.

از طریق نمونه برداری گمانه، آزمایش برشی اشباع بر روی هشت نمونه خاک منطقه لغزش دست نخورده انجام شد. پارامترهای مکانیکی در جدول 2 آورده شده است.

در مورد مقاومت برشی مستقیم اشباع شده، ج=15∼51کپآو φ=3.6∼14.4; در مورد مقاومت برشی باقیمانده اشباع، ج=14∼47کپآو φ=3.1∼11.2. در جایی که نمونه رسی سیلتی حاوی مقدار کمی شن بود، آزمایش برش مستقیم مستقیماً بر روی نمونه انجام شد.

3.3. بستر

سنگ بستر زمین لغزش Duanjiagou هوازدگی قوی و گلسنگ با هوازدگی متوسط بود. در این بررسی، شش گروه از نمونه های هسته گرفته شد، که در آن چگالی طبیعی سنگ 2.61-2.7 g/cm3 ^، مقاومت فشاری تک محوری طبیعی 11-14.5 مگاپاسکال، مقاومت فشاری تک محور اشباع بود. 6.4-8 مگاپاسکال، و ضریب نرم شدن 0.33-0.45 بود.

3.4. شرایط هیدروژئولوژیکی زمین لغزش

بارندگی در منطقه لغزش زیاد بود و آب های سطحی و زیرزمینی در بدنه شیب غنی بود. تعداد زیادی از شالیزارها در بالای شیب توزیع شده بودند و آب های سطحی به شدت نفوذ کرده بودند که منجر به عملکرد مهندسی ضعیف نهشته های پوشاننده شد.

از آنجایی که لایه های شن مخلوط با خاک رس محلی متخلخل و ساختار سست هستند، نفوذ آب سطحی آسان است. لایه های گل سنگی در قسمت پایین لایه های ضد آب هستند. آب زیرزمینی عمدتاً در خاک رس سیلتی و شن رسی مخلوط با سطح آب 2.5-10.8 متر ذخیره می شد. در اثر نشت آب های سطحی، خاک در پای شیب اشباع و نرم شد.

4. مدل سازی زمین لغزش

4.1. محاسبه مقدار استاندارد مقاومت برشی

فرآیند محاسبه مقدار استاندارد انسجام و زاویه اصطکاک داخلی به شرح زیر است:

میانگین: φمتر=∑من=1nφمنn.

(1)

استاندارد انحراف: σf=∑من=1nφمن2-n*φمتر2n-1.

(2)

ضریب: δ=σfφمتر.

(3)

تصحیح عامل: γس=1±(1.704n+4.678n2)×δ.

(4)

استاندارد ارزش های: φک=γس×φمتر.

(5)

مقادیر استاندارد مقاومت برشی با وارد کردن داده های جدول 2 در فرمول های مقدار میانگین، انحراف معیار، ضریب تغییرات و ضریب تصحیح به دست می آید. مقدار متوسط مقاومت برشی اشباع نیز محاسبه می شود. نتایج در جدول 3 نشان داده شده است.

4.2. محاسبه ضریب ایمنی با روش انتقال نیروی زمین لغزش

روش انتقال نیروی زمین لغزش بر اساس اصل اساسی تعادل حدی است و خاک لغزش به چندین میله خاک تقسیم می شود. نیروی هر بلوک تجزیه و تحلیل می شود و نیروی سر خوردن با استفاده از ضریب انتقال یکی یکی منتقل می شود.

مفروضات اساسی: 1. بدون در نظر گرفتن تغییر شکل اکستروژن بین نوارها، زمین لغزش به عنوان یک کل می لغزد و تراکم ناپذیر است. 2. هیچ شکاف کششی بین نوارها وجود ندارد و رانش فقط می تواند منتقل شود. 3. رانش به عنوان نیروی متمرکزی که در نقطه میانی سطح مشترک عمل می کند بیان می شود. 4. در جهت لغزش، خاک با عرض واحد به عنوان مقطع اصلی محاسبه می شود و نیروی اصطکاک در دو طرف نوار در نظر گرفته نمی شود. فرمول محاسبه به شرح زیر است:

افس=∑j=1n-1(آرمن∏j=1n-1ψj)+آرn∑j=1n-1(تیمن∏j=1n-1ψj)+تیn.

(6)

ψj=cos(θمن-θمن+1)-گناه(θمن-θمن+1)برنزهφمن+1.

(7)

آرمن=نمنبرنزهφمن+سیمنLمن.

(8)

جایی که افس-عامل ایمنی

θمن- زاویه بین سطح کشویی بلوک i و سطح افقی (°)

آرمن- نیروی لغزشی وارد بر بخش i (KN/m) φمن- زاویه اصطکاک داخلی خاک در بخش i (°)

سیمن- نیروی چسبندگی خاک در بخش i (Kpa)؛ Lمن- طول سطح اسلاید بخش i (m)

تیمن- نیروی لغزشی (KN/m) که بر روی سطح لغزش بلوک i اثر می‌کند ، زمانی که نیروهای لغزشی مخالف جهت لغزش رخ می‌دهند. تیمنمقادیر منفی باید در نظر گرفته شود.

ψj- ضریب انتقال زمانی که قدرت لغزشی باقیمانده بلوک i به بخش بلوک i + 1 منتقل شود ( j = i ).

ضریب ایمنی سه پروفیل با استفاده از پارامترهای مقاومت برشی در جدول 3 محاسبه شد . فرآیند محاسبه در پیوست A و نتایج محاسبات در جدول 4 نشان داده شده است.

با توجه به ویژگی های تغییر شکل بدنه زمین لغزش و نتایج محاسبه ضریب ایمنی، معیارهای ارزیابی پایداری زمین لغزش به شرح زیر طبقه بندی شدند: Fs _< 1.0، ناپایداری. 1.0 <F _s <1.05، عدم ثبات؛ 1.05 < F _s < 1.15، پایداری اساسی. و F _s > 1.15، پایداری.

نتایج محاسباتی روش انتقال نیروی زمین لغزش نشان داد که ضریب ایمنی پروفیل II کوچکترین و ضریب ایمنی پروفیل III-III بزرگترین بود.

در بررسی زمین شناسی صحرایی، بدنه لغزشی محلی یک ناحیه شکستگی با عرض حدود 1-2 متر را تشکیل داد که نشان داد زمین لغزش فاقد ثبات است. ضریب ایمنی محاسبه شده توسط میانگین مقاومت برشی اشباع با بررسی زمین شناسی میدانی مطابقت داشت.

4.3. شبیه سازی عددی پایداری زمین لغزش

تجزیه و تحلیل پایداری شیب به طور کلی روش برش را اتخاذ می کند، از جمله روش برش سوئدی، روش ساده شده بیشاپ، روش جین بولتن و غیره. با توجه به فرآیند محاسباتی پیچیده روش برش و حجم کار سنگین یک محاسبه دستی، معمولاً از نرم افزارهای تجاری یا برنامه های محاسباتی خود توسعه یافته در طراحی مهندسی استفاده می شود. GeoStudio برای طیف گسترده ای از مشکلات ژئوتکنیکی مفید است و توسط GEO-SLOPE International Ltd توسعه یافته است. می توان از آن برای شبیه سازی جریان های اشباع و غیراشباع آب زیرزمینی تحت شرایط پایدار و همچنین گذرا استفاده کرد.

در محاسبه پایداری زمین لغزش، از روش برش سوئدی یا روش ساده شده بیشاپ برای سطح لغزش دایره ای و از روش Morgenstern-Price برای سطح لغزش صفحه استفاده شد. در این مقاله، داده‌های گمانه نشان داد که سطح لغزش صفحه است، بنابراین از روش Morgenstern-Price برای محاسبه ضریب ایمنی شیب استفاده شد.

پایداری توسط GeoStudio-SlOPE/W بر اساس رویکرد تعادل حدی Morgenstern-Price مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت. با توجه به نتایج آزمایشات آزمایشگاهی و پارامترهای آزمون برش مستقیم اشباع، آزمون برش باقیمانده اشباع و مقاومت برشی متوسط، شبیه‌سازی عددی پایداری زمین لغزش انجام شد. شکل های شبیه سازی عددی در شکل 7 نشان داده شده است.

ضریب ایمنی (F _s ) پروفایل های مختلف شبیه سازی شد. نتایج شبیه سازی عددی در جدول 5 نشان داده شده است.

با مقایسه جدول 4 با جدول 5 ، تفاوت بین روش انتقال نیروی زمین لغزش و نتایج شبیه سازی عددی اندک بود. ضریب ایمنی سه پروفیل متفاوت بود.

هنگامی که از پارامترهای برش مستقیم اشباع برای محاسبه پایداری استفاده شد، ضریب ایمنی بین 1.05 و 1.146 بود و زمین لغزش اساساً پایدار بود. هنگامی که از پارامترهای برش باقیمانده اشباع برای محاسبه پایداری استفاده شد، ضریب ایمنی بین 0.876 و 0.95 بود و زمین لغزش در حالت لغزش بود. هنگامی که از مقدار متوسط پارامترهای برشی اشباع برای محاسبه پایداری استفاده شد، ضریب ایمنی بین 0.96 تا 1.049 بود و زمین لغزش در حالت ناپایدار یا فاقد حالت پایدار بود.

برای پروفیل II لغزش، مقادیر ضریب ایمنی بسیار پایین بود و کوچکترین یک از سه پروفیل بود.

روش انتقال نیرو و شبیه‌سازی عددی زمین لغزش نشان داد که ضریب ایمنی محاسبه‌شده با میانگین پارامترهای مقاومت برشی اشباع با وضعیت واقعی زمین لغزش همخوانی دارد.

5. تجزیه و تحلیل در مورد علت زمین لغزش

قبل از ساخت قاب لنگر، شرکت ساختمانی خاک جلوی شمع ضد لغزش را حفاری کرد که باعث کاهش نیروی ضد لغزش و ایجاد یک سطح آزاد عمودی شد ( شکل 8 ). این دلیل اصلی تشکیل زمین لغزش بود.

بارندگی در مناطق رانش زمین فراوان است و در بالای شیب تعداد زیادی شالیزار وجود دارد. از آنجا که مقدار زیادی آب سطحی به سمت پایین نفوذ می کند، خواص خاک ضعیف است ( شکل 9 ).

آب های سطحی و زیرزمینی در شیب توسعه یافتند. آبگیر زهکشی بخش K134 + 930 نمی تواند به طور موثر تخلیه شود، که باعث جمع شدن آب های زیرزمینی در پای شیب شد. ( شکل 10 ). خاک اشباع و نرم کننده به تدریج از استحکام خاک کاسته که باعث خرابی شمع های ضد لغزش می شود. شکست شمع ضد لغزش شماره 40 ^# -43 ^{# توسعه زمین لغزش را تشدید کرد.}

6. خلاصه و نتیجه گیری

AW Skempton (1985) در نظر گرفت که وقتی محتوای خاک رس در ناحیه لغزش بیش از 30٪ بود، ضریب اصطکاک توسط دانه چسبناک کنترل می شد. در این زمین لغزش، خاک ناحیه لغزش عمدتاً رسی سیلتی بوده و تا حدی حاوی شن ماسه سنگ بوده و میزان آن بسیار کمتر از 70 درصد بوده است. شن با محتوای کم در خاک رس سیلتی پراکنده شده بود، بنابراین، پایداری شیب توسط استحکام رس سیلتی کنترل شد.

پایداری زمین لغزش با تغییر شکل مرتبط است. در مرحله لغزش اولیه، زمین لغزش با سرعت غیر یکنواخت می لغزد. برخی از خاک های ناحیه لغزش جابجایی بزرگتری ایجاد می کنند و استحکام خاک به مقاومت برشی باقیمانده اشباع می رسد. جابجایی برخی از خاک های ناحیه لغزش کم است یا نمی لغزند و مقاومت خاک نزدیک به مقاومت برشی مستقیم اشباع است. بنابراین در مرحله لغزش اولیه، پایداری شیب باید با استفاده از میانگین پارامترهای مقاومت برشی محاسبه شود.

در بررسی زمین شناسی صحرایی، سکوی زمین لغزش با ارتفاع حدود 0.5-1 متر تشکیل شد که نشان دهنده عدم پایداری زمین لغزش بود. محاسبه ضریب ایمنی زمین لغزش با پارامترهای مقاومت برشی متوسط مطابق با بررسی زمین شناسی صحرایی بود.

بر اساس بررسی های درجا و تجزیه و تحلیل پایداری در زمین لغزش دوانجیاگو واقع در شهرستان ینگشان، شهر نانچونگ، استان سیچوان، چین، می توان برخی از نتایج اصلی را به شرح زیر تدوین کرد:

زمین لغزش Duanjiagou به صورت یک تغییر شکل لغزشی در 4 نوامبر 2015 ظاهر شد. خاک منطقه لغزش خاک رس سیلتی بود، بستر لغزش گلسنگ به شدت هوازده بود، و ضخامت بدنه لغزش 3.1-16.2 متر بود، با طیف وسیعی از تغییرات ضخامت. مقیاس بدنه لغزنده حدود 192000 متر مکعب ^بود که یک زمین لغزش متوسط است.
در این مقاله با توجه به پارامترهای مقاومت برشی مستقیم اشباع و مقاومت برشی پسماند اشباع، ضریب ایمنی پروفیل های مختلف با استفاده از روش انتقال نیروی زمین لغزش محاسبه شد. نتایج نشان داد که پروفیل II ناپایداری و پروفیل II-II و III-III عدم ثبات است.
با استفاده از نرم افزار Geo-slope، شبیه سازی عددی سه پروفیل به ترتیب انجام شد و نتایج شبیه سازی عددی با نتایج محاسباتی روش انتقال نیروی زمین لغزش مطابقت داشت. با توجه به سرعت یکنواخت غیریکنواخت زمین لغزش، در مرحله لغزش اولیه، ضریب ایمنی زمین لغزش محاسبه شده توسط میانگین مقاومت برشی اشباع شده با بررسی زمین شناسی صحرایی سازگارتر بود.
در حال حاضر زمین لغزش در وضعیت ناپایدار یا عدم ثبات است. اگر آب سطح بالایی شیب و نزولات جوی به پایین نشت کند و خاک ناحیه لغزش اشباع و نرم شود، زمین لغزش کاهش را تسریع کرده و اثرات نامطلوبی ایجاد می کند.
رانش زمین برای بزرگراه در حال ساخت و ساکنان اطراف مضر است. با توجه به اهمیت پایداری شیب و جلوگیری از لغزش، پیشنهاد کرده‌ایم که زهکشی همراه با لنگر ضد لغزش شمع باید به موقع انجام شود.

پیوست اول

شکل A1. فرآیند محاسبه عوامل ایمنی

منابع

Cruden، DM; انواع و فرآیندهای Varnes، DJ Landslide. گزارش ویژه – شورای ملی تحقیقات. ترانسپ Res. هیئت 1996 ، 247 ، 36-75. [ Google Scholar ]
ندیم، ف. Kjekstad, O. ارزیابی نقاط کانونی بلایای زمین لغزش با خطر بالا. در کاهش خطر زمین لغزش- بلایا ؛ Sassa, K., Canuti, P., Eds. Springer: برلین، آلمان، 2009; صص 213-221. [ Google Scholar ]
سینگ، TN; گلاتی، ع. دونتا، ال. Bhardwaj، V. ارزیابی شکست شیب برش با تحلیل عددی – مطالعه موردی. نات. خطرات 2008 ، 47 ، 263-279. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
سینگ، TN; سینگ، آر. سینگ، بی. شارما، LK بررسی و تجزیه و تحلیل پایداری زمین لغزش روستای مالین در ناحیه پونه، ماهاراشترا، هند. نات. خطرات 2016 ، 81 ، 2019-2030. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
ژو، جی دبلیو. Xu، WY; Yang, XG زمین لغزش 28 اکتبر 1996 و تجزیه و تحلیل پایداری شیب هوا-شیبان فعلی در ایستگاه برق آبی لیانگ جیارن، جنوب غربی چین. مهندس جئول 2010 ، 114 ، 45-56. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
ژانگ، ی. Xu، WY; شائو، جی اف. Zou، LF; Sun، HK ارزیابی جامع و اقدامات تثبیت جهانی یک زمین لغزش بزرگ در مهندسی برق آبی. یورو جی. محیط زیست. مدنی مهندس 2013 ، 17 ، 154-175. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
Hou, TS; Xu, GL سازند و تجزیه و تحلیل پایداری زمین لغزش خاک گسترده هوبا. مهندس جئول 2013 ، 161 ، 34-43. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
سان، جی. هوانگ، Y. مکانیسم سازند، ویژگی های تغییر شکل و تجزیه و تحلیل پایداری زمین لغزش wujiang در نزدیکی سد مخزنی centianhe. مهندس جئول 2016 ، 211 ، 27-38. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
جیان، WX; وانگ، ZJ; یین، مکانیزم KL زمین لغزش آنلسی در مخزن سه دره، چین. مهندس جئول 2009 ، 108 ، 86-95. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
جانبو، ن. بیجروم، ال. Kjaernsli، B. مکانیک خاک در برخی از مسائل مهندسی کاربرد دارد . موسسه ژئوتکنیک نروژ: اسلو، نروژ، 1956. [ Google Scholar ]
Bishop, AW استفاده از دایره لغزش در تجزیه و تحلیل پایداری شیب های زمین. ژئوتکنیک 1955 ، 5 ، 7-17. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
اسپنسر، E. روشی برای تجزیه و تحلیل پایداری خاکریزها با فرض نیروهای بین برش موازی. ژئوتکنیک 1967 ، 17 ، 11-26. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
Sarma, S. تجزیه و تحلیل پایداری خاکریزها و دامنه ها. ژئوتکنیک 1973 ، 23 ، 423-433. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
دانکن، JM وضعیت هنر: تعادل حد و تجزیه و تحلیل اجزای محدود شیب ها. جی.ژئوتک. مهندس 1996 ، 123 ، 577-596. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
مورگنسترن، ن. قیمت، VE تجزیه و تحلیل پایداری سطوح لغزش عمومی. ژئوتکنیک 1965 ، 15 ، 79-93. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
کای، اف. اوگای، ک. واکای، ا. لی، کیو. اثرات زهکش های افقی بر پایداری شیب تحت بارندگی با تحلیل المان محدود سه بعدی. محاسبه کنید. ژئوتک. 1998 ، 23 ، 255-275. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
راث، WH; داوسون، EM; Drescher، A. تجزیه و تحلیل پایداری شیب با کاهش مقاومت. ژئوتکنیک 1999 ، 49 ، 835-840. [ Google Scholar ]
Chugh, AK در مورد شرایط مرزی در تحلیل پایداری شیب. بین المللی J. Numer. مقعدی روش ها Geomech. 2003 ، 27 ، 905-926. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
Skempton، AW استحکام باقیمانده خاک رس در زمین لغزش، طبقات چین خورده و آزمایشگاه. ژئوتکنیک 1985 ، 35 ، 3-18. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
یو، ایکس. ژو، YF; تجزیه و تحلیل پایداری Peng، SZ تکیه گاه های سد با روش الاستو-پلاستیک 3 بعدی المان محدود: مطالعه موردی سد قوسی گرانشی Hou-he در چین. بین المللی جی. راک مکانیک. حداقل علمی 2005 ، 42 ، 415-430. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]
پالما، بی. پاریس، م. رایشنباخ، پ. گوزتی، اف. ارزیابی خطر سقوط راک در امتداد جاده ای در شبه جزیره سورنتو کامپانیا در جنوب ایتالیا. نات. خطرات 2012 ، 61 ، 187-201. [ Google Scholar ] [ CrossRef ]

شکل 1. محل لغزش. این میدان دارای آب و هوای نیمه گرمسیری موسمی است و میانگین بارندگی سالانه 980-1150 میلی متر است.

شکل 2. بارش و توزیع دما در شهرستان Yingshan.

شکل 3. شکستگی و شیب شمع ضد لغزش.

شکل 4. ( الف ) خروجی برشی در مقابل لغزش، ( ب ) ترک‌های جاده روستایی در پشت زمین لغزش، ( ج ) ترک‌های پایه ساختمان در مرز زمین لغزش، ( د ) سکوی لغزش روی بدنه لغزش.

شکل 5. توزیع سطحی گمانه ها.

شکل 6. ( الف ) خاک منطقه لغزشی گمانه ZK1-1، ( ب ) خاک سطحی کشویی حفاری ZK2-2، ( ج ) خاک منطقه لغزشی.

شکل 7. شبیه سازی عددی پایداری زمین لغزش.

شکل 8. شمع ضد لغزش.

شکل 9. شالیزار در زمین لغزش بالایی.

شکل 10. خرابی پلک زهکشی در پای شیب.

مقالات داخلی و بین المللی

بدون دیدگاه

دیدگاهتان را بنویسید لغو پاسخ

برای نوشتن دیدگاه باید وارد بشوید.

مشاورین هوش پیروزی

خلاصه

کلید واژه ها:

1. معرفی